全焊接球閥廠家 全焊接球閥設計球閥首先應根據球體通道直徑和介質工作壓力p來確定球體外圓半徑R。如圖2所示。當?=45°時，sin2DNR。如果按此式確定球體半徑，則公稱尺寸DN和球體長度L相等，則DN=L。當球閥關閉時，A點實際上仍在密封環的邊緣，而不能起到密封作用。因此，L尺寸必須增大，而使L＞DN,使A點移到密封環的面上起到密封作用。所以，必須對上式進行修改。 球閥在達到密封時，所需的密封面寬度， 

  首先依據密封圈材料的許用比壓，按密封面必須比壓的公式，初步算出密封圈的寬度bM(mm)：         

若閥座密封圈的材料為聚四氟乙烯，則許用比壓為[q]=17.5MPa；c為與密封面材料有

關的系數，對于聚四氟乙烯，c=1.8；K為在給定密封面條件下，考慮為質壓力對比壓值的影響系數，對于聚四氟乙烯，K=0.9。 

把以上數值代入式(1),經過運算，得 bM =0.027p2 +0.1p+0.1  (2)上式中p為設計壓力，通常取公稱壓力PN數 值的110（MPa）。 對于閥座密封圈用金屬圈加固時，許用擠壓應力可適當加大。

  所以全焊接球閥不管球閥處于開啟狀態還是處于關閉狀態，密封面與球體接觸面的寬度，都不應小于bM，L應增加兩倍密封面的投影寬度，球體半徑也應增大a。 因為tan12a所以2a=bM,因此球體的直徑應增加bM,則球體半徑21b2，此值為達到密封時的球體最小直徑。如球體強度需加大，可適當加大球體直徑。

  全焊接固定球球閥中體最小壁厚的計算 

 （1）全焊接固定球球閥的結構形式通常有兩種，即圓筒式殼體（如圖5所示）和球形殼體(如圖6所示)。不過這兩種結構的中體和左、右體的最小壁厚計算方法是相同的。依據API6D-2008和GB/T 20173-2006標準要求，對于全焊接固定球球閥的角焊縫強度有效系數取0.75。按GB/T 150-1998《鋼制壓力容器》和美國ASME鍋爐和壓力容器規范BPVC第Ⅷ卷 第1冊UG-27受內壓容器的壁厚,結合ASME B16.34-2009《法蘭、螺紋和焊連接的閥門》的最小壁厚計算式。

  筆者認為焊縫強度有效系數取0.75，即是局部無損檢測，也就是中體和頸部的焊接，屬于角焊縫，只能做表面無損檢測，即MT或PT，不能做射線無損檢測，也不能做超聲波無損檢測。因此，角焊縫的強度有效系數才取0.75，也就是用加厚壁厚，增加焊縫深度，來彌補由于焊縫不能進行全面100%的射線檢測可能出現的缺陷。因此，全焊接球閥中體和左、右體的最小壁厚的計算，按ASME B16.34-2009中的公式，分母中的應力系數應乘以0.75

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